硬化灌漿料所有試驗中最常見的是抗壓強度試驗，一方面是因為容易操作，同時也因為灌漿料的諸多（盡管不是全部）特性都有抗壓強度定性相關；但主要的還是因為抗壓強度在結構設計中特別重要。盡管在工程中廣泛應用，但抗壓強度試驗也有不足之處，用法語講，抗壓強度已成為工程師文化背景中必不可少的一部分。

強度試驗結構受諸多因素影響：試件種類、試件大小、試摸種類、養護條件、抹面情況、試驗機剛度和荷速率等。為此，試驗應完全遵照標準執行，不得偏離規范操作。

對按標準方法（包括完全密實、一定齡期濕養）成型的試件進行抗壓強度試驗，試驗結構能反應出灌漿料、北京灌漿料、高強灌漿料的潛在質量狀況。當然，倘若我們想知道什么時候脫模、什么時候會繼續施工或結構什么時候投入使用。則這些影響因素至關重要。因此，時間養護條件要盡可能地接近實際。即便如此，溫度和濕度對測試試件的影響與尺寸相對較大的大體積的灌漿料、北京灌漿料、高強灌漿料也不盡相同。試件的測試齡期也是根據需要確定的。另外，標準試件在規定齡期進行試驗，一般是28d。通常還在3d和7d進行附加試驗?？箟涸囼灴梢圆捎脙煞N試件：立方體和圓柱體。在英國、德國和歐洲的許多其他國家都采用立方體試件。美國、法國、加拿大、澳大利亞、新西蘭采用圓柱體作為標準時間。而在斯堪的納維亞，立方體和圓柱體均可使用。由于某些國家使用一種或其他種類試件的方式已經根深蒂固。所以立方體和圓柱體在歐洲標準ENV206 ；1992都允許使用。

立方體試驗

立方體試件是在鋼或鑄鐵試模中澆筑成型，一般為邊長150mm的立方體，且試模的尺寸和平整度應在規定誤差范圍之內。澆筑時側模和底座應卡緊，防止漏漿。試模組裝之前，應在試模結合面涂上礦物油，試模內壁也應涂上一層薄薄的機油，防止試模和灌漿料、北京灌漿料、高強灌漿料粘結在一起。

BS1881-108；1983規定，應將灌漿料、北京東灌漿料、高強灌漿料分三成裝進試模。每層灌漿料應用搗棒、振動臺或25mm的方形鋼制銬具（錘擊次數不得少于35次）使其密實。應持續振搗直至灌漿料完全密實而又不出現離析或泛漿，因為要使抗壓試驗結果能表征完全密實灌漿料、北京灌漿料、高強灌漿料的性能，必須保證立方體試件和預制構件可以同時振搗成型，但是由于二者尺寸相差太大，要達到相同密實度及其困難，因此此法不予推薦。

E;冰凍對灌漿料產生的影響;凍害對新拌灌漿料有直接的影響，如何避免新拌灌漿料遭受凍害而應采取的措施。但不可避免的是，成熟灌漿料必然會暴露于交替進行的凍融作用下—自然界常見的溫度循環。

由于飽和灌漿料、北京灌漿料、高強灌漿料的服役環境溫度降低時，吸附于硬化水泥漿中毛細孔的水結冰，與巖石孔隙的凍結相似，將導致灌漿料膨脹。若隨后解凍在結冰，膨脹將繼續加大。由此可見，反復凍融循環具有累計效應，這種作用主要發生在硬化水泥漿中。灌漿料因不完全密實形成的較大孔常充滿空氣，因而并不致遭受明顯的冰凍作用。

凍結是一個漸進的過程，部分是由于灌漿料、北京灌漿料、高強灌漿料的傳熱速率，部分是因為尚未凍結的孔隙水（冰點降低）中可溶鹽的濃度逐漸增加，此外，還有冰點隨孔隙尺寸不斷變化的緣故。由于毛細管內冰體表面張力的作用，使其處于受壓狀態，冰體越小，壓力越大；因而凍結首先從最大孔隙開始，隨后逐漸向較小孔隙擴展。凝膠孔尺寸很小，以致溫度高于—78℃時不會有冰核形成，所以凝膠孔內實際上不會結冰。然而，隨著溫度的降低，由于凝膠水與冰的嫡值不同，凝膠水會獲得使其轉移至含冰毛細孔的潛能。凝膠水的擴散將導致冰體形成和膨脹。

因此，膨脹壓力的產生有兩種可能。首先，水結冰導致體積增大約9%，以致孔隙中過量的水被排擠出去。凍結速率將決定因冰面推進而使水排出的速度，水壓則取決于水流的阻力，即取決于流經通道的長短及凍結孔隙與能容納多余水分的孔隙之間硬化水泥漿的滲透性。

灌漿料、北京灌漿料、高強灌漿料的第二種膨脹壓由水擴散引起，后者致使較少量的冰體生長。盡管灌漿料凍融作用仍存在有爭議，但該機理對導致灌漿料破壞方面及其重要。凍結水（純水）與孔隙水的分離會導致局部液相濃度增加，由此形成的滲透壓會導致水擴散。若在滲透壓作用下，水分能從底部穿過板厚向頂部滲透，則該板將遭受嚴重破壞。此時灌漿料的含水總量會比受凍前大大增加，事實上，已經發現了幾例由冰晶分層引起的破壞現象。

在其他情況下也會出現滲透壓力。以鹽為路面或橋面的除冰劑時，一些鹽分會被上部灌漿料、北京灌漿料、高強灌漿料吸收。由此產生較高的滲透壓，會使水分向正在結冰的最冷區域遷移。